滾動軸承式回轉(zhuǎn)支承承載能力計算中需注意的問題

 

~，應(yīng)用*多的四點(diǎn)接觸式單排滾球式回轉(zhuǎn)支承（）的當(dāng)量靜負(fù)荷計算公式為向力（例如挖掘機(jī)作業(yè)時產(chǎn)生的水平方面的力為滾道中心直徑。

 

單排滾球式回轉(zhuǎn)支承具體公式推導(dǎo)參見。本計算公式是采用力學(xué)上的疊加原理，將Gp、M、Hp對滾動體產(chǎn)生的負(fù)荷進(jìn)行疊加。需要注意的是應(yīng)該根據(jù)載荷的方向以及回轉(zhuǎn)支承的具體連接結(jié)構(gòu)型式進(jìn)行具體分析。

 

例如用于挖掘機(jī)上的回轉(zhuǎn)支承，當(dāng)內(nèi)座圈為固定的支承體與挖掘機(jī)底架連接，外座圈與上部轉(zhuǎn)臺連接，外座圈受到Gp、M、Hp的作用。進(jìn)行具體分析，分為兩種情況：M的作用，而不受Hp的作用，因此按照右邊的滾球計算當(dāng)量靜負(fù)荷為作用，因此按照右邊的滾球計算當(dāng)量靜負(fù)荷為左邊的滾球不受Hp的作用，同時Gp與M在滾球上的力是相反的，當(dāng)量靜負(fù)荷為回轉(zhuǎn)支承的*大當(dāng)量靜負(fù)荷為對兩邊滾球分別按式（2）和式（3）（當(dāng)盡>0時），或式（4）和式（5）（當(dāng)Hp<0時）計算后取其*大值。

 

若將外座圈與底架連接作為固定支承，內(nèi)座圈與上部轉(zhuǎn)臺連接，內(nèi)座圈受到Gp、M、Hp的作用，進(jìn)行具體分析，分為兩種情況：用，因此按右邊的滾球計算當(dāng)量靜負(fù)荷為左邊的滾球不受Hp的作用，同時Gp與M在滾球上的力是相反的，當(dāng)量靜負(fù)荷為作用，而不受Hp的作用，因此按照右邊的滾球計算當(dāng)量靜負(fù)荷為左邊的滾球同時受Gp、M、Hp的作用，但Gp與M在滾球上的作用力相反，當(dāng)量靜負(fù)荷為（下轉(zhuǎn)第28頁）*：2000―11一24作考筒介：遲永濱（1陪9一）碩±，教授，研究方向為機(jī)械現(xiàn)代設(shè)計方法及應(yīng)用。

 

2.3滑移區(qū)域表面粗糙度對微動的影響=300N，運(yùn)動頻率/=1Hz循環(huán)次數(shù)N為104，位移幅值分別為D=±5/m，不同表面粗糙度對摩擦系數(shù)影響的曲線圖。

 

在滑移接觸狀態(tài)，表面粗糙度不同時對摩擦系數(shù)有一定程度的影響，表面粗糙度較大時，摩擦系數(shù)值略高一些。

 

磨粒極硬，在軟的表面將劃傷表面，產(chǎn)生劃痕；而在硬的表面，則因多次循環(huán)的作用使表面產(chǎn)生疲勞磨損。

 

是工況下磨痕廓形曲線。圖中發(fā)現(xiàn)位移幅值為D=*20m時，與工況比較表面磨損較大，有一個深坑，即微動幅值對接觸表面磨損影響較大。隨著表面粗糙度的增加，磨痕深度和寬度基本保持不變。

 

滑移區(qū)域微動主要為3個階段，即初始階段、過渡階段和穩(wěn)定階段。過渡階段損傷機(jī)理極為復(fù)雜，在過渡階段前期，隨著原有的氧化膜擠碎、磨破，金屬表面直接接觸面積增多，形成了廣泛的冷焊點(diǎn)，粘著摩擦力迅速上升，隨著微動循環(huán)作用次數(shù)增力加冷焊點(diǎn)疲勞破壞，形成磨屑，接觸表面變粗糙，新的表面不斷形成粘著、破裂，之后隨著松散的磨屑逐漸增加，一定程度上妨礙了金屬表面的直接接觸，冷焊點(diǎn)減小，粘著摩擦力開始下降，表面之間磨粒磨損作用增強(qiáng)，微動處于過渡階段后期，當(dāng)表面之間完全被磨粒墊分離開時，此時表面摩擦力趨于穩(wěn)定，微動過程逐步進(jìn)入穩(wěn)定階段。在穩(wěn)定階段磨粒磨損和疲勞磨損是共同作用的，即由于二金屬表面之間被大量的磨屑隔離，金屬表面不再直接接觸，粘著磨損作用消失。而大量的磨粒在微動過程中，因氧化而細(xì)化，形成一些小的滾珠，在二金屬表面上來回滾動，氧化的上述分析表明表面粗糙度是影響微動摩擦特性的一個較為重要的參數(shù)，但它對微動摩擦特性的影響視情況不同而不同：在部分滑移區(qū)域表面粗糙度的變化對摩擦力會造成較大的變化，表面粗糙度高時摩擦系數(shù)明顯增加；在滑移區(qū)域表面粗糙度的變化對摩擦力的影響相對較小。在微動狀態(tài)下表面粗糙度對表面磨損影響不大。